3.3力学性能
经固溶处理后的板材，根据标准gb/t 228-2010的要求进行制样，该产品的室温拉伸性能检测结果如表3所示。
表3 室温拉伸性能
3.4 三氯化铁麻点腐蚀试验
对生产的s31254、n08367、n08031产品按g48 a法进行检测，试样固溶处理后，放置于三氯化铁溶液，温度保持50℃，浸蚀72h。表4为实际测试结果，可见n08031三氯化铁麻点腐蚀试验结果最好。
表4三氯化铁麻点腐蚀试验
3.5临界裂口腐蚀温度试验
对生产的s31254、n08367、n08031产品按g48 f法进行检测，试样固溶处理后，放置于三氯化铁溶液，温度保持29℃，浸蚀72h，检测结果如表5所示。试验证明，n08031临界裂口腐蚀温度试验结果优于s31254和n08367
表5临界裂口腐蚀温度试验
4、问题与讨论
在实际生产过程中，n08031大钢锭热锻扁坯变形较为困难，这主要是因为n08031中mo含量（约6%）和n含量（约0.2%）较高，从而提高了钢的高温强度，增大了变形抗力。
为了研究n08031的高温热塑性，对其扁坯取样进行了gleeble试验，结果见表6和图5。从图表中可以看出，该材料在1120℃-1200℃的温度区间内，ra%值≥80%，拥有较好的热塑性。高温下材料的抗拉强度很高，在1200℃时，抗拉强度还有130.9mpa。
表6 n08031坯料gleeble热模拟试验数据
图5 n08031 gleeble曲线
图6为成品扁坯侧面外观图。从图中可以看到，成品扁坯侧面存在明显的折叠缺陷，这主要是因为该钢种高温变形抗力大，再加上35mn快锻机能力有限，导致扁坯锻造过程中只有上下两个平面变形，中间没有变形，从而产生了侧面折叠。后续对锻造工艺进行调整，在锻打减厚过程中勤收边，降低折叠风险。
图6 成品扁坯侧面外观图
n08031板材的轧制需多加注意，控制不当容易出现较严重的开裂现象，图7是板材上、下表面形貌。板材上表面的表面质量良好，只有在边部存在少量边裂，但板材下表面存在严重的面裂。板材面裂纹产生的主要原因是生产时前期停轧时间较久，所有辊子表面太冷，轧制时和辊子接触的坯料下表面温度整体较低，降低了材料热塑性，从而导致面裂产生。而且从gleeble实验数据也能看出，低于1100℃时，材料塑性有明显下降的。之后控制停轧时间，将热加工温度区间控制在1100℃-1200℃，表面开裂问题基本得到解决。
(a) 板材上表面
(b) 板材下表面
图7 板材表面质量
5、结论
(1) 采用aod lf 热锻 热轧的加工工艺路径生产超级奥氏体不锈钢n08031管坯和板材，产品非金属夹杂物含量少、晶粒度均匀、腐蚀性能良好。
(2) 通过改进lf工艺，采用双底吹系统，提高钢水纯净度，保证产品腐蚀性能。
(3) 采用高温均匀化处理能有效缓解n08031的成分偏析，使组织达到良好的均一性。
(4) 通过gleeble试验和实际生产实践，总结出了超级奥氏体不锈钢n08031管坯、板材产品合适的热加工温度区间(1100℃-1200℃)及过程控制方法，有效解决了开坯收边难及板材面裂等问题。
